ческой коробки от планшета пола до оголовка дымовых лю . м; рв, Рп.г - соответственно плотности газов в зрительном :;,т и в объеме сценической коробки, кг/м3.

При температуре в зрительном зале 18°С, а в объеме сцеп; ской коробки 1000°С, имеем:

AP = qn = 10hC4. (1!

Рис. ПЛ. Схема к расчету давления на противопожарный занавес

Для того чтобы теплоизоляция занавеса не разрушалась в зультате деформаций, занавес должен обладать достаточной ж; костью. Если теплоизоляция выполнена из хрупких теплоизолж онных плит (совелита, асбестоцемента, асбовермикулнта и с и оштукатурена, то для предотвращения образования треп и повреждения теплоизоляции жесткость должна быть значите, ной; в этом случае прогиб занавеса не должен превьпп 1/250 пролета. При гибкой теплоизоляции из эластичных рулони теплоизоляционных матов прогиб не нормируется.

Занавес должен обладать огнестойкостью. Предел огнестоп сти занавеса в зрелищных предприятиях с количеством мест . и более должен быть не менее 1 ч и определяется расчетом [23].

Занавес не должен пропускать продукты горения из сцепе ской коробки в зрительный зал, поэтому его конструкция доли-обеспечивать герметичность.

Механизм перемещения занавеса должен быть надежш С этой целью закрывание портального проема осуществляется нескольких мест. Как было отмечено, опасность для зрителей и вых рядов может появиться уже через 0,5-0,6 мин пожара, по с

му занавес должен достаточно быстро перекрывать портальный проем.

Предусматривается также орошение занавеса с помощью дрен-черных систем. Расход воды должен быть не менее 0,5 л/с на 1 м ширины портала при его высоте до 7,5 м и не менее 0,7 л/с при высоте более 7,5 м.

11.2. Устройство противопожарного занавеса

Противопожарный занавес состоит из каркаса, теплоизоляции, узлов герметизации и механизма перемещения.

Каркас занавеса должен обладать достаточными прочностью н жесткостью. Монтажная схема каркаса противопожарного занавеса показана на рис. 11.2а.

Длина портального проема больше его высоты, в связи с этим н современных конструкциях занавесов в качестве основного несущего элемента применяются не горизонтальные, а вертикальные балки.

Нагрузка от давления продуктов горения воспринимается горизонтальными связями / и передается на вертикальные балки 2, л с вертикальных балок - на горизонтальные балки обвязки зана-

Sic.

1 "*~ шо

*~ a

IP IP IP IP

№00 W0

f, moo

i i i i i f •

Рис. 11.2. Монтажная и расчетные схемы каркаса:

а - монтажная схема каркаса; б - расчетная схема горизонтальной балка обвязки; в - расчетная схема вертикальной балки; г -- расчетная схема горизонтальной связи

веса 3. Для обеспечения геометрической неизменяемости каркас, применяются также диагональные связи 4. Незначительно нагр\ женные связи выполняются из уголков, вертикальные балки - г швеллеров, а горизонтальная обвязка занавеса, испытывают, значительную нагрузку, - из двутавров с большой высотой сечение Все элементы каркаса тщательно свариваются друг с другом.

Методика расчета каркаса противопожарного занавеса заключается в следующем. Для упрощения расчета и создания некоторо го запаса прочности каркас, рассчитывают по отдельным элемсп там, считая их шарнирно связанными между собой. Вначале авали зируется конструктивная схема каркаса, выясняется характер раб--ты его элементов и разрабатываются расчетные схемы этих эдеме:: тов. Примеры таких расчетных схем приведены на рис. 11.2.

Сущность конструкторского расчета заключается в том, что п< известным формулам сопротивления материалов, в которые д.с учета воздействия температуры введены коэффициенты т, и р,, о* ределяются требуемые моменты сопротивления WTp и момент-инерции JTr, элементов каркаса:

WIk-J«-; (П.:<

J Ml 4

" 384 р,Е1Д0„

Затем по сортаментам прокатной стали подбираются необходп мые профили элементов каркаса. При проверочном расчете опреде ляются величины напряжений и прогибов элементов каркаса, сран ниваются с допустимыми величинами:

<Rmt; (11.5

384 BtEJ

и делается вывод об их соответствии требованиям безопасности

Рассмотрим методику определения исходных данных для pat чета.

Коэффициент изменения прочности mt и коэффициент измен* ния модуля упругости pt учитывают влияние на механические своп ства стали повышенной температуры, которая согласно СНиПу мо жет достигать на каркасе 200°С. При 200°С mt = 0,85; 6t = 0,8.

Расчетное сопротивление стали R и величина модуля упругосп Е принимаются по главе СНиПа по проектированию стальных кон струкций. Модуль упругости при начальной температуре Е = 2,1> XIО5 МПа.

При расчете горизонтальной связи принимается, что она является свободно опертой и находится под равномерно распределенной Нагрузкой, передаваемой с грузовой площадки шириной Ь. Расчетная нагрузка на метр ширины связи составляет:

q = qnnb,

где qn - нормативная горизонтальная нагрузка на занавес, определяемая по формуле (11.2), Па; п - коэффициент перегрузки, принимаемый равным 1,2. Расчетная величина изгибающего момента:

М = 1- .

В связи с незначительной длиной горизонтальная связь на жест-Кость обычно не рассчитывается.

При расчете вертикальной балки принимается, что она является свободно опертой и находится под равномерно распределенной нагрузкой с грузовой площадки шириной а. Для этой балки

q = qnna; м = Л!. ,

Допустимый прогиб вертикальной балки при использовании Жесткой теплоизоляции

f - 1 / доп~ 250 "

При расчете горизонтальной балки обвязки принимается, что Цта балка является свободно опертой и на нее действуют сосредоточенные нагрузки от вертикальных балок, равные опорным реакциям Р этих балок.

Максимальное значение изгибающего момента в середине пролета применительно к схеме «б» на рис. 11.2 равно:

М = 4aR-3aP-2аР-аР = 4oR-6аР.

При расчете балки на жесткость величину q„ определяют как цкпивалентную равномерно распределенную нагрузку, создающую тпкой же изгибающий момент, как и момент М от действия сосредоточенных сил Р:

qn,KBn/1 л, 8М

- =М, откуда qn,:№B=-ТТ .

8 nli

Допустимая величина прогиба при использовании жесткой теплоизоляции:

1Д0П=-!- /.

Пример. Требуется проверить основные конструктивные элементы для кар занавеса, монтажная и расчетные схемы которого показаны на рис. 11.2. Вы сцены 30 м. Материал каркаса - сталь марки В ст.Зсп5-1. Теплоизоляция каса жесткая из совелитовых плит, покрытых асбодиатомитовой штука p. i Решение. 1. Определяем исходные данные для расчета. Нормативное горизонтальное давление на занавес:

qn = 10hcii= 10-30 = 300 Па.

Коэффициент изменения прочности и модуля упругости стали, •; В Ст. Зсп5-1 при 200°С mt = 0,85; Bt = 0,8.

Начальный модуль упругости стали Е = 2,06-10н Па. Расчетное соппоти* • стали R = 2,4-10s Па.

По сортаменту определяем геометрические характеристики элементов Kapi У горизонтальной балки обвязки из двутавра № 33а W=--721 см3, J=ll 900 У вертикальной балки из швеллера № 16а W= 108,3 см3, Л = 86бсм4 У гор; чалыюй связи из уголка 63X63X6 мм W= 10,76 см3.

2. Определяем напряжения в сечении горизонтальной связи:

Ч;з Ч»пЬа2 300-1,2-1,43-1,82 М =-- = 211- = -:---;-=208 Н-м;

М 208

==0,194-108 na<Rmt = 2,04-108 Па

W 10,76- Ю-6

3. Определяем напряжения и прогиб для вертикальной балки

q2 Ч„па/о 300-1,2- 1,8-7,8S2 М=- -£ = -i-r -!- =5030 Н-м:

1 1г= Ii*E = 0,032 м;

250 250

М 5030

= 0,46-108na<Rm,==2,04-108 П.

W 108,3 -10~6

5 qj* 5 300-1,8-7,884

384 p\EJ 384 0,8-2,06-10й-866-Ю-6

= 0,019 м < гяоп = 0,032 м.

4. Определяем напряжения и прогиб для горизонтальной балки обвязки: q2 q„na/2 300-1,2-1,8-7,88

р= -- = --=-:-:-:- = 2553 н;

2 2 2

2Р 7-2553

R=--= - =8936 Н;

M=4aR-6aP = 4-1,8-8936-6-1,8/2553 = 36767 Н;

8М 8-36767

q..„ =-- = -=1182 Н/м;

n,J1,B п/? 1,2-14,42 1

= 0,51 • 108 Па < Rm,=2,04-10s Па; W 721-Ю-6

f 5 qn/4 5 1182-14,44

384 (3,EJ 384 0,8-2,06-10"-11900-10-"

= 0,034 м < 1Д1П = 0,0576 м.

Из расчета следует, что фактические величины напряжений и прогибов для Цементов каркаса меньше, чем допустимые величины, следовательно, каркас Йотивопожарного занавеса удовлетворяет требованиям безопасности.

Теплоизоляция каркаса занавеса. Теплоизоляция противопожарного занавеса предназначена для защиты каркаса от перегрева, Приводящего к потере прочности и нарушению формы каркаса вследствие его коробления. Кроме того, слой теплоизоляции должен Препятствовать проникновению продуктов горения из сценической Коробки в зрительный зал.

Теплоизоляция должна быть негорючей п не выделяющей при Нагревании токсичных веществ, обладать малой теплопроводностью Щ газонепроницаемостью. Теплоизоляция бывает жесткой и гибкой.

Жесткая теплоизоляция наносится следующим образом (рис. 11.3).

Рис. 11.3. Теплоизоляция противопожарного зававеса

К каркасу занавеса 2 приваривается волнистая сталь 3, на которую укладываются теплоизоляционные плиты 4, изготовленные на Основе совелита, вермикулита, асбестоцемента, перлитоцемента 1 других материалов. На плиты укладывается объемная металличе-ftUni сетка 5. Через специально высверленные в волнистой стали fTlupcTHH пропускаются скобки / из стальной проволоки, которые tooходят через всю теплоизоляцию. Концы скобок скручиваются